Официальные документы
Составление сводного сметного расчета стоимости строительства. Составление смет в строительстве
3.5.1. Расчетные значения толщины листов стенки определяются исходя из проектного уровня налива продукта или воды при гидроиспытаниях. Номинальные толщины листов стенки резервуара назначаются с учетом минусового допуска на прокат и могут включать припуск на коррозию.
3.5.2. Номинальные толщины стенок резервуара определяются в три этапа:
- предварительный выбор толщин поясов;
- корректировка толщин при поверочном расчете на прочность, включая и расчет на сейсмическое воздействие для сейсмоопасных районов;
- корректировка толщин при проведении расчета на устойчивость.
3.5.3. Предварительный выбор номинальных толщин поясов производится с помощью расчета на эксплуатационные нагрузки, на нагрузку гидроиспытаний и по конструктивным требованиям.
3.5.3.1. Минимальная расчетная толщина стенки tc в каждом поясе для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:
- где g - ускорение свободного падения в районе строительства;
- ро - плотность продукта;
- Н - высота налива продукта;
- z - расстояние от дна до нижней кромки пояса;
- r - радиус срединной поверхности пояса стенки резервуара;
- Ry - расчетное сопротивление материала,
Yс - коэффициент условий работы, равный 0,7 для нижнего пояса, равный 0,8 для всех остальных поясов.
3.5.3.2. Минимальная расчетная толщина стенки в каждом поясе для условий гидравлических испытаний рассчитывается по формуле:
- где pоВ - плотность используемой при гидроиспытаниях воды;
- Hg - высота налива воды при гидроиспытаниях;
- Yc = 0,9 - коэффициент условий работы при гидроиспытаниях для всех поясов одинаков (в дополнение к обозначениям п. 3.5.3.1).
3.5.3.3. Номинальная толщина t каждого пояса стенки выбирается из сортаментного ряда таким образом, чтобы разность t и минусового допуска Дельта на прокат была не меньше максимума из трех величин:
- где с - припуск на коррозию;
- tk - минимальная конструктивно необходимая толщина, определяется по табл. 3.3.
Поверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара проводится по формуле:
2 2 0,5
(сигма - сигма х сигма + сигма ) = R х Y / Y
1 1 2 2 y c k
или по формуле:
сигма = R х Y / Y ,
2 y c k
- где сигма - меридиональное напряжение;
- 1
- сигма - кольцевое напряжение;
- 2
- Y - коэффициент условий работы, принимается по п. 3.5.3.1;
Y - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров:
Y = 1,1 - I класса,
Y = 1,05 - II класса,
Y = 1,0 - III класса.
Расчетные формулы приведены для резервуара со стационарной крышей. При расчете резервуара с плавающей крышей нагрузки в формулах пп. 3.5.4.1, 3.5.4.2, обязанные своим происхождением стационарной крыше, не учитываются.
3.5.4.1. Кольцевое напряжение сигма вычисляется для нижней
точки каждого пояса:
сигма = [g x p x (H - z) + 1,2 x Р ] х r / t ,
2 и p
где Р - избыточное давление в резервуаре (в дополнение к
обозначениям п. 3.5.3.1).
В формуле учтен коэффициент надежности по нагрузке для
избыточного давления в резервуаре.
3.5.4.2. Меридиональное напряжение сигма с учетом
Страницы: 9 из 47 <-- предыдущая cодержание следующая -->
КОНСТРУКЦИЯ СТЕНКИ
(Постановление Госгортехнадзора РФ от 09.06.2003 N 76. Об утверждении Правил устройства вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов (Зарегистрировано в Минюсте РФ 19.06.2003 N 4749))Составление сводного сметного расчета стоимости строительства. Составление смет в строительстве
3.4.4. Кольцевые окрайки собираются между собой с клиновидным зазором и свариваются между собой односторонними стыковыми швами на остающейся подкладке (см. рис. 3.5).
3.4.5. Центральная часть днища может быть выполнена как в полистовом, так и в рулонном исполнении. Рулонные полотнища изготовляются на заводе из листов, сваренных встык.
При монтаже центральной части днища полистовым методом применяются нахлесточные и стыковые соединения на остающейся подкладке (см. рис. 3.4).
Нахлесточные соединения днищ свариваются угловым швом только с верхней стороны (см. рис. 3.3).
В зоне пересечения нахлесточного соединения днища с нижним поясом стенки должна быть образована ровная поверхность (см. рис. 3.5).
3.5. Конструкция стенки
3.5.1. Расчетные значения толщины листов стенки определяются исходя из проектного уровня налива продукта или воды при гидроиспытаниях. Номинальные толщины листов стенки резервуара назначаются с учетом минусового допуска на прокат и могут включать припуск на коррозию.
3.5.2. Номинальные толщины стенок резервуара определяются в три этапа:
- предварительный выбор толщин поясов;
- корректировка толщин при поверочном расчете на прочность, включая и расчет на сейсмическое воздействие для сейсмоопасных районов;
- корректировка толщин при проведении расчета на устойчивость.
3.5.3. Предварительный выбор номинальных толщин поясов производится с помощью расчета на эксплуатационные нагрузки, на нагрузку гидроиспытаний и по конструктивным требованиям.
3.5.3.1. Минимальная расчетная толщина стенки tc в каждом поясе для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:
te = [g x ро x (H - z) x r] / (Ry x Yc),
- где g - ускорение свободного падения в районе строительства;
- ро - плотность продукта;
- Н - высота налива продукта;
- z - расстояние от дна до нижней кромки пояса;
- r - радиус срединной поверхности пояса стенки резервуара;
- Ry - расчетное сопротивление материала,
Yс - коэффициент условий работы, равный 0,7 для нижнего пояса, равный 0,8 для всех остальных поясов.
3.5.3.2. Минимальная расчетная толщина стенки в каждом поясе для условий гидравлических испытаний рассчитывается по формуле:
tg = [g x pоВ x (Hg - z) x r] / (Ry x Yc),
- где pоВ - плотность используемой при гидроиспытаниях воды;
- Hg - высота налива воды при гидроиспытаниях;
- Yc = 0,9 - коэффициент условий работы при гидроиспытаниях для всех поясов одинаков (в дополнение к обозначениям п. 3.5.3.1).
3.5.3.3. Номинальная толщина t каждого пояса стенки выбирается из сортаментного ряда таким образом, чтобы разность t и минусового допуска Дельта на прокат была не меньше максимума из трех величин:
t - Дельта >= max \{te + c; tg; tk\},
- где с - припуск на коррозию;
- tk - минимальная конструктивно необходимая толщина, определяется по табл. 3.3.
Таблица 3.3
3.5.4. Поверочный расчет на прочность и расчет на устойчивость проводятся для расчетной толщины tp поясов, которая определяется как разность номинальной толщины t, минусового допуска на прокат и припуска на коррозию:| Диаметр резервуара D, м | Толщина стенки t , мм k | ||
| Рулонное исполнение | |||
| Стационарная крыша | Плавающая крыша | ||
| D < 16 | 4 | 4 | 5 |
| 16 <= D < 25 | 6 | 5 | 7 |
| 25 <= D < 35 | 8 | 6 | 9 |
| D >= 35 | 10 | 8 | 10 |
tp = t - Дельта - с.
Поверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара проводится по формуле:
2 2 0,5
(сигма - сигма х сигма + сигма ) = R х Y / Y
1 1 2 2 y c k
или по формуле:
сигма = R х Y / Y ,
2 y c k
- где сигма - меридиональное напряжение;
- 1
- сигма - кольцевое напряжение;
- 2
- Y - коэффициент условий работы, принимается по п. 3.5.3.1;
Y - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров:
Y = 1,1 - I класса,
Y = 1,05 - II класса,
Y = 1,0 - III класса.
Расчетные формулы приведены для резервуара со стационарной крышей. При расчете резервуара с плавающей крышей нагрузки в формулах пп. 3.5.4.1, 3.5.4.2, обязанные своим происхождением стационарной крыше, не учитываются.
3.5.4.1. Кольцевое напряжение сигма вычисляется для нижней
точки каждого пояса:
сигма = [g x p x (H - z) + 1,2 x Р ] х r / t ,
2 и p
где Р - избыточное давление в резервуаре (в дополнение к
обозначениям п. 3.5.3.1).
В формуле учтен коэффициент надежности по нагрузке для
избыточного давления в резервуаре.
3.5.4.2. Меридиональное напряжение сигма с учетом
Страницы: 9 из 47 <-- предыдущая cодержание следующая -->