КОНСТРУКЦИЯ СТЕНКИ. ПРОДОЛЖЕНИЕ

коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного
сочетания нагрузок вычисляется для нижней точки пояса по формуле:

сигма = [1,05 х G + 0,95 х (1,05 х G + 1,2 х G )] /
1 m о у
/ (2 х p x r x t ) + (0,9 х 1,4 х s - 0,95 х 1,2 х Р ) х r /
p и
/ (2 х t ),

- где G - масса металлоконструкций выше расчетной точки;
- m
- G - масса стационарного оборудования выше расчетной точки;

- G - масса утеплителя выше расчетной точки;

s - полное нормативное значение снеговой нагрузки.
3.5.4.3. Расчет на сейсмическое воздействие выполняется
специализированной организацией.
3.5.4.4. При невыполнении условия п. 3.5.4 следует увеличить
толщину соответствующего пояса.
3.5.5. В качестве альтернативного варианта по согласованию с
заказчиком минимальные расчетные толщины t каждого пояса стенки

для условий эксплуатации и минимальные расчетные толщины t для

условий гидравлических испытаний могут назначаться на основе
расчета наибольших мембранных кольцевых напряжений 2 в каждом
поясе стенки, рассматриваемой как составная цилиндрическая
оболочка переменной толщины. Граничные условия в месте сопряжения
стенки с днищем задаются в виде нулевых радиальных перемещений и
изгибающего момента, равного пластическому моменту в листе
окрайки. Подбор толщин производится итерационным методом, уменьшая
начальную толщину, определенную по п. 3.5.3.1, пока выполняется
условие п. 3.5.4.
Назначение минимальной толщины по описанной методике в
резервуарах большого объема может уменьшить расчетную толщину

3.5.6. Расчет стенки резервуара на устойчивость выполняется с
помощью проверки соотношения:

сигма / сигма + сигма / сигма <= 1,
1 альфа1 2 альфа2

где сигма - первое (меридиональное) критическое

напряжение,
сигма - второе (кольцевое) критическое напряжение.

3.5.6.1. Первое критическое напряжение вычисляется по формуле:

сигма = С х Е х t / r,
альфа1 pmin

где t - расчетная толщина самого тонкого пояса стенки

(обычно верхний пояс).
Коэффициент С может быть вычислен по формулам:

С = 0,04 + 40 х t / r при 400 <= r / t < 1220,
pmin pmin

С = 0,085 - r / (t x 105) при 1220 <= r / t <= 2500.
pmin pmin

3.5.6.2. Второе критическое напряжение вычисляется по формуле:

сигма = 0,55 х Е (r/Hr) х (t / r) ,
альфа2 pmin

где Нr - редуцированная высота резервуара, а при постоянной
толщине стенки для резервуара со стационарной крышей Нr равно
полной высоте стенки резервуара Но.
3.5.6.3. Редуцированная высота резервуара вычисляется по

Hr = SUM h x (t / t ) ,
i 1 pmin pi

где t - расчетная толщина листа i-го пояса,

h - высота i-го пояса.

В резервуарах с плавающей крышей для верхнего пояса в качестве
h берется расстояние от нижней кромки пояса до ветрового кольца.

3.5.6.4. Меридиональное напряжением вычисляется для нижней
кромки участка стенки постоянной толщины по формуле:

сигма = [1,05 х G + 0,95 х (1,05 х G + 1,3 x G )] /
1 m о у
/ (2 x p x r x t ) + (0,9 - 1,4 x s - 0,95 x 1,2 x P ) х r / (2
p eax

где P - величина относительного разрежения в резервуаре

(вакуум).
Знак напряжения сжатия сигма условно заменен на

положительный.
3.5.6.5. При расчете на устойчивость кольцевое напряжение
сигма в резервуарах со стационарной крышей зависит от P и
2 eax
эквивалентного ветрового внешнего давления P :

сигма = (0,95 х 1,2 х P + 0,9 х 0,5 х P ) х r / t ,
2 eax eet pmin

где P - значение ветрового давления на уровне верха

резервуара Но (в соответствии со строительными нормами и
правилами).
Для резервуаров с плавающей крышей вместо P учитывается

разрежение от ветра:

сигма = (0,9 х 1,4 х P + 0,9 х 0,5 х P ) х r / t ,
2 eat eat pmin


Страницы: 10 из 47  <-- предыдущая  cодержание   следующая -->